以進(jìn)口生產(chǎn)ER5356鋁合金焊絲用連鑄連軋桿原料為研究對象，采用高溫拉伸試驗研究了不同溫度(250~550℃)下連鑄連軋桿的高溫強(qiáng)度、塑性變化規(guī)律，并觀察了斷口形貌，得到最佳熱塑性溫度區(qū)間。結(jié)果表明：隨著溫度升高，該連鑄連軋桿的高溫強(qiáng)度呈單指數(shù)降低趨勢，斷后伸長率增大，斷面收縮率變化不大，說明該連鑄連軋桿具有較好的高溫塑性；隨著溫度升高，晶界弱化，沿晶斷裂區(qū)域面積增加，拉伸斷口形貌由韌窩變?yōu)轫g窩+脆性沿晶斷裂混合形貌，最后完全變?yōu)榇嘈匝鼐嗔研蚊玻籈R5356鋁合金連鑄連軋桿的最佳熱塑性溫度區(qū)間為375~525℃。

1 試樣制備與試驗方法

     試驗用ER5356鋁合金連鑄連軋桿為國外某公司生產(chǎn)，其直徑為9.5mm。在連鑄連軋桿上截取金相試樣，經(jīng)預(yù)磨、拋光，用Keller試劑腐蝕后，采用掃描電鏡(SEM)觀察截面顯微組織，之后對組織中的物相尺寸進(jìn)行統(tǒng)計。按照GB/T 228—2016，在連鑄連軋桿上沿軸向截取尺寸為?5mm×68mm的室溫拉伸試樣，采用微機(jī)控制電液伺服萬能試驗機(jī)進(jìn)行室溫拉伸試驗。通過高溫拉伸試驗評價熱塑性，按照GB/T 4338—2006，在連鑄連軋桿上沿軸向截取尺寸如圖1所示的高溫拉伸試樣，在高溫拉伸試驗機(jī)上進(jìn)行不同溫度下的拉伸試驗，試驗溫度為250，300，350，375，400，425，450，475，500，525，550℃，其中350~550℃范圍內(nèi)，每個溫度下取2~3個平行試樣。采用掃描電鏡觀察高溫拉伸斷口形貌。

圖1 ER5356鋁合金連鑄連軋桿的高溫拉伸試樣尺寸

2 試驗結(jié)果與討論

2.1 室溫組織與拉伸性能

     由圖2可以看出，ER5356鋁合金連鑄連軋桿的室溫組織為α-Al相+β-Mg5Al8相，尺寸均勻的細(xì)小顆粒狀β相彌散分布在α-Al基體中。統(tǒng)計得到β相的尺寸小于2μm。測得ER5356鋁合金連鑄連軋桿的室溫抗拉強(qiáng)度為328MPa，屈服強(qiáng)度為200MPa，斷后伸長率為20%。

圖2 ER5356鋁合金連鑄連軋桿的顯微組織

2.2 高溫拉伸性能

     由圖3可以看出：ER5356鋁合金連鑄連軋桿的高溫抗拉強(qiáng)度與屈服強(qiáng)度均隨溫度的升高而降低；當(dāng)溫度低于375℃時，高溫強(qiáng)度隨溫度升高而降低的速率較大，當(dāng)溫度高于375℃時，其降低的速率較小；475~550℃下的高溫抗拉強(qiáng)度僅為2.1~6.7MPa。經(jīng)過數(shù)據(jù)擬合處理可以發(fā)現(xiàn)，高溫強(qiáng)度隨溫度的升高呈單指數(shù)降低趨勢。斷后伸長率隨溫度的升高而增大，斷面收縮率變化不大。當(dāng)溫度高于400℃時，斷后伸長率均大于100%。可知，該ER5356鋁合金連鑄連軋桿具有較好的高溫塑性，這主要是由高溫條件下基體中彌散分布的小尺寸β相有利于提高材料抵抗變形的能力導(dǎo)致的。

圖3 不同溫度下ER5356鋁合金連鑄連軋桿的高溫拉伸性能

2.3 高溫拉伸斷口形貌

     結(jié)合高溫抗拉強(qiáng)度變化特征，選擇250，400，475，525，550℃下的高溫拉伸斷口形貌進(jìn)行觀察，并與室溫拉伸斷口形貌進(jìn)行對比。由圖4可以看出：250℃拉伸斷口與室溫拉伸斷口均為韌窩形貌，但250℃拉伸斷口的韌窩更深，宏觀上表現(xiàn)出更好的塑性；400℃拉伸斷口由韌窩和少量沿晶斷裂形貌組成，說明合金開始出現(xiàn)脆性斷裂特征，這是由溫度升高造成晶界弱化所致；當(dāng)溫度繼續(xù)升高至475~525℃時，韌窩特征弱化，沿晶斷裂區(qū)域面積顯著增加，且廣泛分布于韌窩底部和內(nèi)壁；當(dāng)溫度為550℃時，斷口全部為呈冰糖花樣的沿晶斷裂形貌。隨著溫度升高，斷口形貌的變化規(guī)律為韌窩→韌窩+沿晶斷裂混合形貌→脆性沿晶斷裂形貌。當(dāng)溫度較低時，斷口韌窩底部仍存在部分第二相(β相)顆粒，推測韌窩是由第二相顆粒處形成的空洞在滑移的作用下逐漸長大并與其他空洞相連形成的。當(dāng)溫度升高至400~525℃時，晶界上的第二相顆粒粗化使晶界結(jié)合力顯著降低，在拉伸應(yīng)力作用下，晶界發(fā)生滑移而在三叉晶界處產(chǎn)生應(yīng)力集中，當(dāng)應(yīng)力集中程度超過晶界的結(jié)合強(qiáng)度后，裂紋在三叉晶界處萌生，隨著晶界滑移的繼續(xù)進(jìn)行，晶界裂紋擴(kuò)展并連接在一起，從而形成沿晶斷裂形貌；部分未長大的第二相顆粒處仍有空洞形成，因此還存在韌窩。溫度越高，未長大的第二相顆粒越少，形成的韌窩相應(yīng)地也越少。當(dāng)溫度達(dá)到550℃時，第二相顆粒已完全粗化，晶界完全弱化而成為裂紋擴(kuò)展的優(yōu)先通道，斷口表現(xiàn)為沿晶斷裂特征。

圖4 ER5356鋁合金連鑄連軋桿室溫拉伸斷口與不同溫度下的高溫拉伸斷口形貌

2.4 分析與討論

     鑄坯加熱溫度、進(jìn)軋終軋溫度、各道次軋制溫度(包括乳液冷卻速率)及壓下量等熱連軋工藝參數(shù)為ER5356鋁合金連鑄連軋桿制造的核心技術(shù)。鑄坯溫度過高，鑄坯在軋制過程中可能會出現(xiàn)熱脆、過燒或粘輥等問題，使得連鑄連軋桿的熱塑性下降；鑄坯溫度過低則可能引起鑄坯在軋制過程中的不均勻變形，導(dǎo)致變形抗力增大，最終造成鑄坯開裂，使得熱軋過程難以進(jìn)行。

     變形溫度越高，ER5356鋁合金連鑄連軋桿的高溫強(qiáng)度越低，熱塑性越好，變形抗力越小。當(dāng)變形溫度為475~550℃時，連鑄連軋桿的高溫抗拉強(qiáng)度僅為2.1~6.7MPa，說明當(dāng)溫度高于475℃時，通過升高熱軋溫度來降低材料變形抗力的效果并不明顯，同時還易出現(xiàn)熱軋輥粘輥現(xiàn)象；當(dāng)溫度低于375℃時，變形抗力較高，熱軋難度增大。高溫拉伸斷口中沿晶斷裂區(qū)域面積占比隨變形溫度的升高而增大；在變形溫度為475~525℃時，拉伸斷口相似，均為韌窩+脆性沿晶斷裂混合形貌，但在變形溫度為550℃時拉伸斷口已經(jīng)完全呈脆性沿晶斷裂特征，說明鑄坯在此溫度下的熱軋過程中極易開裂。同時，根據(jù)Al-Mg合金二元相圖可知，當(dāng)鎂質(zhì)量分?jǐn)?shù)為4.5%~5.5%，溫度高于250℃時5356鋁合金位于α-Al單相區(qū)，該組織特征更有利于合金的熱軋加工。考慮到稍寬的合理的溫度區(qū)間更有利于實際工程應(yīng)用，因此ER5356高鎂鋁合金適宜的熱塑性溫度區(qū)間為375~525℃。

3 結(jié)論

(1)  進(jìn)口ER5356鋁合金連鑄連軋桿的室溫組織由α-Al相和彌散分布在α-Al相中尺寸小于2μm的β-Mg5Al8相組成。

(2) ER5356鋁合金連鑄連軋桿的高溫強(qiáng)度隨溫度的升高呈單指數(shù)降低趨勢，斷后伸長率隨溫度的升高而增大，斷面收縮率變化不大，ER5356鋁合金連鑄連軋桿具有較好的高溫塑性；隨著溫度升高，晶界弱化，沿晶斷裂區(qū)域面積增加，拉伸斷口形貌由韌窩變?yōu)轫g窩+脆性沿晶斷裂混合形貌，最后完全變?yōu)榇嘈匝鼐嗔研蚊病?/span>

(3)ER5356高鎂鋁合金的最佳熱塑性溫度區(qū)間為375~525℃。